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聚合硫酸鐵 (簡稱PFS, [Fe₂ (OH) _n (SO₄) _3-n/2]_m, n>2, m<10) 是一種分子量高達10⁵的鐵鹽類無機高分子絮凝劑 , 主要由硫酸和硫酸亞鐵通過直接氧化法和催化氧化法經(jīng)間歇操作模式制備, 制備過程包括氧化、水解、聚合3個階段。PFS產品執(zhí)行國家標準GB 14591—2016, 性能指標包括pH (10 g/L, Sol.) 、密度、鹽基度 (B, OH/Fe摩爾比) 、全鐵含量等;其中鹽基度越高 (OH^-含量越高) 意味著PFS的絮凝效果越好, 因此鹽基度是較重要的一個指標。雙很膜電滲析 (BMED) 是一種電驅動膜分離過程, 其核心部件——雙很膜能在直流電場作用下將水分子解離成氫氧根離子和氫離子。由于具有操作簡單、高效、環(huán)境友好等優(yōu)點, BMED已經(jīng)在酸堿生產、有機酸回收和生產、食品加工等領域得到廣泛應用。

本文將研究使用BMED法連續(xù)制備聚合硫酸鐵, 在電場的作用下, 雙很膜源源不斷地產生OH^-參與聚合硫酸鐵的制備過程。與傳統(tǒng)的制備方法相比, 本法優(yōu)勢在于產品鹽基度高、可連續(xù)操作。研究過程中, 主要考察電流密度、原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比以及原料補充液流速對PFS性能和過程能耗的影響。

實驗所用試劑, 如FeSO₄、H₂SO₄、KClO₃、NaOH和K₂SO₄等, 均為分析純級別, 由國藥集團化學試劑有限公司提供;實驗用水均為去離子水, 電導率為 (10±1) µS·cm。

BMED法連續(xù)制備PFS的實驗裝置如圖1所示。圖中, 1為BMED膜堆 (合肥科佳高分子材料科技有限公司) ;2為直流電源 (QJ3005型, 寧波九源電子有限公司) ;3為原料液罐 (250mL) ;4為酸液罐 (250mL) ;5為電很液罐 (500mL) ;6為原料補充液罐 (800mL) ;7為氧化劑補充液罐 (500mL) ;8為雙通道蠕動泵 (BT100-27型, 保定蘭格恒流泵有限公司) ;9、10、11為單通道蠕動泵 (BT100S型, 保定雷弗流體科技有限公司) ;12為恒溫水浴鍋 (HH型, 常州國宇儀器制造有限公司) ;13為溫控磁力攪拌器 (HJ-3型, 常州國宇儀器制造有限公司) 。本文采用BP-A膜堆構型, 日本旭硝子公司。膜堆包括2張陰離子交換膜和3張雙很膜, 每張膜的有效面積為0.002m², 膜的性能如表1所示。

(1) 灌注溶液電很液罐中加入硫酸鉀溶液 (200mL, 0.30mol/L K₂SO₄) , 酸液罐中加入硫酸溶液 (200mL, 0.18mol/L H₂SO₄) , 原料液罐中加入混合溶液 (100mL, 2.94mol/L H₂SO₄, 7.19mol/L FeSO₄, 1.31mol/L KClO₃) , 氧化劑補充液罐中加入氯酸鉀溶液 (250mL, 0.49mol/L KClO₃) , 原料補充液罐中加入混合溶液 (200mL, 0.66～2.94mol/L H₂SO₄, 2.70mol/L FeSO₄) 。

(2) 泵入溶液開啟蠕動泵8、9將原料液、酸液和電很液泵入膜堆對應的隔室中, 流速均設定為160mL/min;同時, 開啟蠕動泵10、11將氧化劑補充液和原料補充液泵入原料液罐中, 前者流速設定為1mL/min, 后者流速設定為1～3mL/min。

(3) 膜堆通電開啟直流電源, 采用恒電流模式給膜堆通電, 雙很膜產生OH^-與硫酸和硫酸亞鐵反應制備高鹽基度PFS。

實驗過程中, 記錄膜堆電壓隨著時間的變化, 每隔一段時間從酸液罐和原料液罐中取樣分析。實驗進行3h后, 關閉直流電源。所有的實驗都在室溫 (20℃±3℃) 下進行。

分析測試方法:H⁺濃度由NaOH滴定法測定;pH (10g/L, Sol.) 、密度、鹽基度、全鐵含量、還原性物質含量等依照國標GB14591—2016所述方法來測定與計算;去濁率通過高嶺土懸浮液進行絮凝實驗測定 ^[9], 懸浮液的吸光度由紫外分光光度法測定。

能耗是雙很膜電滲析過程的一個重要指標。本實驗中, 雙很膜產生的OH^-部分參與PFS的制備, 很難測定OH^-的產生總量。因此, 能耗E (kW·h/kg H₂SO₄) 的計算基準為雙很膜產生的H⁺量, 具體計算如式 (1) 。

式中, U_t是在時間為t時膜堆兩端的電壓, V;I是電流, A;C₀和C_t分別是時間為0和t時的酸液罐中的硫酸濃度, mol/L;V是酸液罐體積;M是硫酸的分子量。

操作條件:原料補充液組成為2.94mol/L H₂SO₄和2.70mol/L FeSO₄, 體積為200mL, 溫度為60℃;氧化劑補充液和原料補充液流速分別設定為1mL/min和1.36mL/min。電流密度設置為10mA/cm²、15mA/cm²、20 mA/cm²、30mA/cm², 主要考察電流密度的影響。

電流密度對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響如圖2所示。由圖2可見:膜堆電壓隨著電流密度的增加而增加 , 這意味著大部分電能用來克服由電流密度增加而增加的膜堆電阻;隨著電流密度從10mA/cm²增加到30mA/cm², 酸液罐的硫酸濃度從0.17mol/L升高到0.45mol/L, 原因在于雙很膜水解離的動力隨著電流密度增加而增加。電流密度對PFS鹽基度的影響如圖3所示。從圖3可以看出:電流密度從10升高至20mA/cm²時, 鹽基度相應地增加, 其原因是高電流密度下, 更多的OH^-參與PFS的制備從而增加鹽基度。然而當電流密度增至30mA/cm²時, 鹽基度下降, 是因為過多的OH^-與Fe³⁺反應形成Fe (OH) ₃沉淀。此外, 當電流密度為15～20mA/cm²時, 鹽基度全部符合一等品標準 (GB 14591—2016) 。圖4是電流密度對PFS去濁率的影響。從圖4可以看出:隨著電流密度的增加, 去濁率從84.31%逐漸增加到95.34%, 然后降低到92.40%, 該變化趨勢與鹽基度的變化趨勢一致。此外, 隨著電流密度的增加, 能耗從2.15kW·h/kg H₂SO₄增加到4.26kW·h/kg H₂SO₄, 主要原因包括: (1) 高電流密度下產生更多的H⁺和OH^-; (2) 電壓降隨著電流密度的增加而增加, 因此需要更多的能量來克服電阻。

電流密度對PFS其他性能的影響如表2所示, 隨著電流密度的增加, 平均pH從2.45緩慢增加到2.58, 而密度和還原物質含量的平均值分別在1.42～1.44g/mL和0.0066%～0.0068%范圍內變化, 平均全鐵含量從10.41%略微上升然后下降至10.50%。

基于上述分析可得, 在一定范圍內, 增加電流密度可以大幅提高PFS鹽基度、去濁率以及H₂SO₄濃度, 但會導致能耗增加。

操作條件:電流密度為20mA/cm²;氧化劑補充液和原料補充液流速分別設定為1mL/min和1.36mL/min。設置原料補充液中FeSO₄與H₂SO₄的摩爾比分別為2.01、2.58、4.08 (固定FeSO₄濃度為2.70mol/L, H₂SO₄濃度分別為1.34mol/L、1.05mol/L、0.66mol/L, 體積為200mL) , 考察原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比的影響。

圖5是原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響。從圖中可以發(fā)現(xiàn)膜堆電壓先在短時間內急劇增加, 而后緩慢減小;急劇增加的原因是雙很膜的中間層離子基本耗盡 , 水解離即將開始。隨著原料摩爾比的增加, 膜堆電壓有所下降, 主要原因是原料液中的SO₄^2-離子數(shù)增大從而增強溶液的電導率。此外, 還可以從圖中看出:原料摩爾比對酸液罐硫酸濃度的影響不大, H₂SO₄的較終濃度為0.37～0.38mol/L。原料摩爾比對PFS鹽基度的影響如圖6所示。由圖可見, 鹽基度隨著原料摩爾比的增加而增加, 主要原因是原料摩爾比越高, 反應原料中的Fe²⁺水解程度越大, 因此有更多的OH^-參與反應從而增加鹽基度。圖中的鹽基度雖然有輕微波動, 但基本滿足國家標準GB 14591―2016一等品的要求。原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS去濁率的影響如圖7所示。由圖7可見, 隨著原料摩爾比從2.01增加至4.08, 去濁率從94.96%緩慢增加至95.88%。此外, 隨著原料摩爾比的增加, 能耗先從3.15kW·h/kg H₂SO₄降低到3.05kW·h/kg H₂SO₄, 然后又增加到3.14kW·h/kg H₂SO₄。BMED過程能耗的影響因素不僅包括電壓降、電流和運行時間, 還包括酸液罐的酸濃度。

表3是原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS其他性能的影響。隨著原料摩爾比的增加, 密度、pH、還原性物質含量以及全鐵含量的平均值分別在1.36～1.39g/mL, 2.19～2.55, 0.0069%～0.0071%, 8.66%～9.00%之間變化。其中, pH和還原物質含量符合國家標準, 但密度和全鐵含量相比國標值略低。

基于上述分析可知, 增加原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比可以提高PFS的鹽基度和去濁率, 同時對能耗和酸室中H₂SO₄濃度影響較小, 遺憾的是密度和全鐵含量略低于國家標準。

操作條件:電流密度為20mA/cm²;原料補充液組成為2.94mol/L H₂SO₄和2.70mol/L FeSO₄, 體積為600mL, 溫度為60℃;氧化劑補充液流速設定為1mL/min。原料補充液流速分別設定為1 mL/min、2mL/min、3mL/min, 主要考察原料補充液流速的影響。

圖8是原料補充液流速對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響。首先, 膜堆電壓隨著原料補充液流速的增加而降低, 主要原因是流速越大, 更多的離子進入原料液罐, 溶液的電導率增加從而膜堆阻力減小;其次, 原料補充液的流速對酸液罐中的較終酸濃度影響不大, 酸的較終濃度在0.40mol/L左右。圖9是原料補充液流速對PFS鹽基度的影響, 由圖可知, 隨著流速的增加, 鹽基度減小, 主要原因是流速越高, 原料液室的OH^-濃度越低, 從而降低鹽基度。此外, 當流速為2mL/min和3mL/min時, 產品的鹽基度高于合格品的國家標準、略低于一等品的國家標準。圖10是原料補充液流速對PFS去濁率的影響。由圖10可見, 去濁率曲線的變化趨勢與鹽基度的變化趨勢一致, 當流速為1mL/min時, 去濁率高達95.92%。此外, 過程能耗隨著原料補充液流速的增大從3.09kW·h/kg H₂SO₄下降到2.77kW·h/kg H₂SO₄, 主要原因是膜堆電壓降隨著原料補充液流速的增加而減小, 這使得只需要更少的能量來克服電阻。

表4是原料補充液流速對PFS其他性能的影響。當原料補充液流速從1mL/min增大到3mL/min時, 密度、pH、還原性物質含量和全鐵含量的平均值分別在1.44～1.45g/mL、2.43～2.51、0.0066%、9.81%～10.43%之間變化, 除全鐵含量略低于國家標準外, 其他指標均符合國家標準。

綜上可知, 增加原料補充液流速會降低過程能耗, 但也會降低PFS的鹽基度和去濁率。

本文主要考察雙很膜電滲析法連續(xù)制備聚合硫酸鐵過程中操作參數(shù) (電流密度、原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比、原料補充液流速) 的影響, 得出以下結論。

(1) 電流密度在15～20mA/cm²范圍內, 增加電流密度可以分別使鹽基度、去濁率、H₂SO₄濃度從10.53%、90.66%、0.34mol/L增至11.32%、95.34%、0.37mol/L, 而能耗也相應地從2.67kW·h/kg H₂SO₄增加到3.27kW·h/kg H₂SO₄。

(2) 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比從2.01增加到4.08時, PFS鹽基度和去濁率分別從8.69%、94.96%增加到11.38%、95.88%, 而能耗在3.10kW·h/kg H₂SO₄左右變化。

(3) 原料補充液流速從1mL/min增加到3mL/min時, 能耗從3.09kW·h/kg H₂SO₄降低到2.77kW·h/kg H₂SO₄, 而鹽基度和去濁率分別從11.52%、95.92%下降至6.75%、75.61%。

綜上, 雙很膜電滲析法連續(xù)制備聚合硫酸鐵是一條綠色、高效的工藝路線。